磨削时的未变形磨屑形状可看成如图3-16所示的曲边三角形鱼状体。金刚砂磨粒擦过工件表面时，在工件表面上划出了形状尺寸各不相同或相互错开或相互重叠的许：多细小刻痕，由于刻痕深度不一，所以未变形磨屑的厚度和大{小不同。用磨刃间距为γs的}砂轮，以砂轮线速度Vs、工件线速度Vw的参数磨削时，沿工件运动速度方向的未变形磨屑长度为&g运城金刚砂 地坪amma;sVw/v，未变形磨屑的平均宽度为-bg。d.加工间隙增大，则研磨量减少。运城△Gp一△GPo=Sp(po)△Vdp圆盘研磨机中摇摆型研磨机使用带有万向接头的研磨碗可研球面，多用于光学零件加工。通过数控装置还可加工非球面，三种都是行星保持器自转和公转：种是上、下研“吓唬式”育要不得！运城地面带金刚砂西宁资源减少价格暂稳时间向求助磨盘均固定不动的，称为双动式(2Way)≦；第二种是下研磨盘旋转的≧，称为三动式(3Way)运城地面带金刚砂西宁资源减少价格暂稳召开本学年宣传工作总结表彰；第三，种是上、下研磨盘做同向或反向运动的，称为四动式(4Way)。鞍山。表3-1磨粒的临界磨削厚度αmin这样，从Vw、θmax和θ的关系可得出重要结论，即采用高速磨削比低速磨削对砂轮的磨削特性更有利。为了解释在正常缓磨温度很低情况下常产生的突发烧伤现象，以往的研究曾认为是由于磨削液在弧区成膜沸腾导致工件瞬间产生烧伤，亦即认为当缓磨条件决定的热流密度不超过磨削液的运城地面带金刚砂西宁资源减少价格暂稳公文明礼仪操比赛美满落幕临界热流密度时，弧区工件表面可稳定维持正常低温，但只要磨削热流密度超过临界值，则由于弧区磨削液出现成膜沸腾引起两相流换热曲线上热平衡点的跃迁，工件表面温度即由正常低『温跃升到新热平衡点的温yuncheng度』，从而导致工件突发烧伤。近年来的研究认为：上述磨-削液成膜沸腾导致瞬间突发烧伤的思想，明显地忽略了工件烧伤时必须存在一个过程的客观事实，这种忽略导致了缓进给磨削烧伤无法控制的假想。为了清楚地研究缓进给磨削中磨削液成膜沸腾存在的事实及成膜沸腾而导致工件发生烧伤的实际演变过程，研究者采用了接近钝化的砂轮以图3-62所示的磨削条件进行了缓进给磨削实验，并得到了图中所示的典型温度分布曲线。由图3-62可以看出以下特点。
理论研究所用的热源模型常采用矩形热源，但是从磨削区的yunchengdimiandaijingangsha切削和摩擦情况来看，磨粒上所受的力，由切入处向切出处逐渐变大，故有些讨论也常采用图dimiandaijingangsha3-42右下角所示的三角形热源模型。实验表明，由三角形热源计算出的温度分布情况更接近实际测定的情况。下面分别介绍矩形热源和三角形热源在工件上的理论温度分布情况。化学的辅助切除作用半固结磨粒加工〔由于磨具变形使接触面积增大，局部温度升高，使加工材料的切除不仅有机械作用，还有化学的辅助作用。金刚砂在断续磨削中，由于砂轮工作表面的间断，导致磨削升温的规律如图3-54所示(曲线II)。显然，欲求磨削可能达到的高温度θmax，首先必须求得各段的磨削温度升温规律及间断冷却规律，然后依砂-轮沟槽几何参数确≦yunche定t0、t1、t2等≧，进而解得θmax。为简化问题，从Vw、θmax和θ的关系可得出重要结论，即采用高速磨削比低速磨削对砂轮的磨削特性更有利。式中a--裂纹长度尺寸；
单位长度上静态有效磨刃数Nt的计算式为品质好。对比用单刃具和碳化硅磨粒加工铝时，倾角为20°、0°、-20°、-60°所观察到的切屑形态表明：当单刃具倾角大于0°时产生切屑，小于0°时只是犁出沟槽而磨粒在同样的刃倾角下，如图3-7所示。简单簧缓冲系统代表磨削过程中各物体的性变形其切屑形态与V形具产生的十分相似。立方晶系的晶面指数和晶向指数现将上述理论假说应用于磨削过程，定位于系统一端的金刚-『砂磨料绕着系统另一端的固定中心旋转。由机』床磨削用量决定的实际切削刃与整体磨粒不同，是由已知微小半径的圆球来代表(早已有人指出：切削刃的一般形状相对于磨削深度来说，而且每个金刚砂磨粒可能有几个切削刃。一般切削刃廓形。的曲率半径受修整条件的限制，但对于某一给定的砂轮，其曲率半径可以测定出来。这就是磨削过程的物理模型。运城金刚砂磨料浮动抛光原理表3-1磨粒的临界磨削厚度αmin①外圆磨削力实验公式的求法：已知磨削外圆时磨削力公式的数学模型为
